Практически все научные изыскания или технологичные открытия имеют влияние на жизнь человека, будь то определенная отрасль его деятельности или просто его быт. Даже одежда, что мы носим, является комбинированным результатом нескольких открытий. Человек, в отличие от многих других животных, полагается по большей степени именно на одежду в вопросе терморегуляции. Современные производители одежды, особенно спортивной, уже давно предлагаю варианты с «адаптивной» терморегуляцией, но это скорее маркетинговый ход, нежели реальная терморегуляция. Ученые из Американского института физики (Колледж-Парк, США) решили обратиться за вдохновением к природе, а именно к кальмарам, дабы создать новый композитный материал, позволяющий точно настраивать параметры терморегуляции под конкретного пользователя. Что в кальмарах привлекло внимание ученых, как они использовали это для своей разработки, и какие преимущества имеет их творение? Ответы на эти вопросы мы найдем в докладе ученых.

Основа исследования

Передовые технологии терморегулирования, такие как носимые материалы, персональные устройства охлаждения/обогрева и портативные системы вентиляции, представляют собой важный исследовательский рубеж из-за их потенциала для повышения личного физиологического комфорта и снижения энергопотребления в зданиях. В частности, носимые материалы и системы, т. е. инженерные текстильные материалы или мембраны, доказали свою способность локально регулировать радиационный, кондуктивный и/или конвективный теплообмен между человеческим телом и окружающей средой. Как правило, такие материалы и системы могут предложить преимущества превосходной портативности, удобной для пользователя настраиваемости, энергоэффективности и простой технологичности. Однако, несмотря на значительный недавний прогресс, носимые материалы и системы по-прежнему часто страдают от критических проблем, связанных с плохой воздухопроницаемостью, недостаточной устойчивостью к стирке и сложной интеграцией тканей. Поэтому по-прежнему существует необходимость в разработке и проверке надежных общих методологий, которые могут преодолеть вышеупомянутые проблемы, которые часто исключают практическое применение многих носимых технологий.


Изображение №1

Ранее ученые разработали композитные материалы для терморегулирования, черпая вдохновение от длинноперого прибрежного кальмара (1a). В частности, ученые рассмотрели слои кожи кальмара, содержащие встроенные органы, называемые хроматофорами, которые переходят между расширенным и сокращенным состояниями (при мышечной работе) и, таким образом, модулируют передачу и отражение видимого света (1b). Соответственно, ученые разработали композитные материалы, состоящие из полимерных матриц стирол-этилен-бутилен-стирол (SEBS от styrene–ethylene–butylene–styrene), содержащих встроенные домены металла меди (Cu), которые переходят между примыкающим и разделенным состояниями (при приложении деформации) и, таким образом, модулируют передачу и отражение инфракрасного света (1c).

Было показано, что такие материалы обладают выгодными механическими свойствами, о чем свидетельствуют их модули Юнга от 1 до 2 МПа и деформации на разрыв от 700% до 1300%. Также было продемонстрировано, что эти материалы не только модулируют свои вычислительно прогнозируемые отражательные и пропускающие способности на > 30%, но и регулируют тепловые потоки > 30 Вт/м² при механическом воздействии. Более того, было доказано, что материалы могут масштабироваться в различных форм-факторах с помощью модульных процедур и, таким образом, легко интегрируются в носимые системы. Однако в предыдущих работах ученые не исследовали улучшение воздухопроницаемости, устойчивости к стирке и совместимости тканей наших композитных материалов, которые являются важными факторами для всех носимых приложений.

В рассматриваемом нами сегодня труде ученые существенно расширили свои предыдущие наработки, разрабатывая дышащие, моющиеся и интегрированные в ткань варианты созданных ими носимых терморегулирующих материалов, вдохновленных кожей кальмара.

В ходе исследования были изготовлены и проанализированы такие варианты материалов:

• перфорированные композиты (1d), которые обладают воздухо- и паропроницаемостью, конкурирующей с обычным хлопком;
• инкапсулированные композиты (1e), которые демонстрируют устойчивость к множественным циклам стирки, сопоставимую с устойчивостью коммерческих тканей;
• интегрированные в сетку композиты (1f), которые обладают совместимостью с тканью, аналогичной совместимости типичных ламинатов;
• комбинация перфорированных, инкапсулированных и интегрированных в сетку композитов (1g), которые объединяют все выгодные атрибуты других модифицированных композитов.

В частности, различные описанные композиты в целом сохраняют свои механические характеристики, основные режимы работы, адаптивные инфракрасные свойства, устойчивость к стирке и динамические терморегулирующие функции. Таким образом, представленная методология не только напрямую расширяет функциональные возможности и сферы применения носимых терморегулирующих материалов, но и может помочь в разработке аналогичных улучшений для других носимых технологий.

Результаты исследования

Изображение №2

Первым делом ученые приступили к изготовлению перфорированных композитных материалов и их характеризации без и с механической деформацией (1d и 2a). Для этого были изготовлены композиты большой площади с выстроенными отверстиями в матрице SEBS/наложенном слое Cu. Исследование перфорированных композитов проводилось с помощью цифровой камеры, оптической микроскопии и испытания на растяжение. Снимки цифровой камеры показали, что полученные перфорированные композиты имели области 560 см², были покрыты 200 мкм отверстиями с зазорами между краями 1 мм и легко деформировались под действием приложенной деформации (2b). Кривые зависимости напряжения от деформации и соответствующие изображения с камеры показали, что перфорированные композиты демонстрируют эластомерное поведение с модулем Юнга 0.6 МПа и деформацией разрыва 700%, сопоставимыми с аналогичными композитами без перфорации. Локальные изображения оптической микроскопии показали, что металлические слои перфорированных композитов содержат круглые отверстия, окруженные прилегающими доменами Cu без какой-либо приложенной деформации, но содержат овальные отверстия, окруженные отдельными доменами Cu при приложении деформации. Это указывает на то, что ранее описанный рабочий механизм сохраняется (2c). Эти эксперименты продемонстрировали простое изготовление перфорированных композитных материалов с большими площадями, надежными механическими свойствами и реконфигурируемыми поверхностными микроструктурами.

Затем была проведена оценка адаптивных инфракрасных свойств перфорированных композитных материалов (2a). Для этой цели использовалась инфракрасная спектроскопия Фурье-преобразования (FTIR от Fourier transform infrared), оценивающая пропускания и отражения в соответствии с установленными протоколами. Общие спектры инфракрасного отражения, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно уменьшались с 88% ± 1% до 72% ± 1% и до 64% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (2d). Общие спектры инфракрасного пропускания, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно увеличивались с 8% ± 1% до 17% ± 1% и до 25% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (2e). Здесь средние изменения отражательной способности и пропускания, наблюдаемые для перфорированных композитных материалов, были немного меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитных материалов без перфорации, предположительно из-за дополнительной передачи инфракрасного излучения через расположенные отверстия. Примечательно, что средняя модуляция отражательной способности и пропускания перфорированных композитов оставалась относительно постоянной даже после 1000, 5000 и 10000 циклов механического воздействия. Эти эксперименты показали, что настраиваемые пользователем функции инфракрасного отражения и инфракрасной передачи композитных материалов в целом сохранялись даже после перфорации.

Далее ученые оценили динамические терморегуляторные функции перфорированных композитных материалов (2a) с помощью калиброванных измерений теплового потока на защищенной от пота горячей пластине (SGHP от sweating guarded hot plate). График зависящих от времени тепловых потоков, полученных для репрезентативного перфорированного композита, показал значение 245 Вт/м² при приложенной деформации 0% и значение 263 Вт/м² при приложенной деформации 30% (2f). Средние изменения стационарного теплового потока, измеренные для таких композитов, можно было легко отрегулировать между 8 ± 1 и 18 ± 2 Вт/м² при приложенной деформации (2g). Изменения теплового потока, наблюдаемые для перфорированных композитных материалов, снова были немного меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитов без перфорации, предположительно из-за потока тепла через расположенные отверстия. Эти эксперименты показали, что контролируемые пользователем функции управления теплом наших композитных материалов в целом сохранялись даже после перфорации.

Далее было проведено измерение воздухо- и паропроницаемости перфорированных композитных материалов. Воздухо- и паропроницаемость, полученные для перфорированных композитов, составили 81 ± 6 фут³/фут²/мин и 840 ± 30 г/м²/день соответственно. Напротив, воздухо- и паропроницаемость, полученные для аналогичных композитов без перфорации, составили 0 фут³/фут²/мин и 0 г/м²/день соответственно. Для сравнения, ранее сообщавшиеся значения воздухопроницаемости и паропроницаемости для типичных хлопчатобумажных тканей составляли 66 фут³/фут²/мин и 367 г/м²/день соответственно. Эти эксперименты продемонстрировали, что перфорированные композитные материалы обладают воздухопроницаемостью, подобной тканям, что является критически важным фактором для носимых изделий.


Изображение №3

На следующем этапе исследования были изготовлены инкапсулированные композитные материалы, а также проведена их оценка без и с механической деформацией (1e и 3a). Для этого использовалась цифровая камера, оптическая микроскопия и испытания на растяжение. Снимки цифровой камеры показали, что полученные инкапсулированные композиты имели области площадью 560 см², были полностью закрыты слоем инкапсуляции и легко деформировались под действием приложенной деформации (3b). Кривые зависимости напряжения от деформации и соответствующие изображения с камеры показали, что инкапсулированные композиты демонстрируют эластомерное поведение с модулем Юнга 1.1 МПа и деформацией на разрыв 800%, сопоставимыми с аналогичными композитами без инкапсуляции. Локальные изображения оптической микроскопии показали, что внутренние металлические слои инкапсулированных композитов состоят из прилегающих доменов Cu без какой-либо приложенной деформации и состоят из отдельных доменов Cu при приложении деформации, что указывает на сохранение ранее описанного рабочего механизма (3c). Эти эксперименты продемонстрировали простое изготовление инкапсулированных композитных материалов с большими площадями, надежными механическими свойствами и реконфигурируемыми поверхностными микроструктурами.

Затем была проведена оценка адаптивных инфракрасных свойств инкапсулированных композитных материалов (3a) с помощью спектроскопии FTIR, как и ранее. Общие спектры инфракрасного отражения, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно уменьшались с 69% ± 1% до 55% ± 1% и до 48% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (3d). Общие спектры инфракрасного пропускания, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно увеличивались с 1% ± 1% до 9% ± 1% и до 14% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (3e). Средние изменения отражательной способности и пропускания, наблюдаемые для инкапсулированных композитных материалов, были меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитов без дополнительной инкапсуляции, предположительно из-за дополнительных вкладов в зависящие от деформации спектры отражения и пропускания от наложенного слоя инкапсуляции на основе SEBS. Примечательно, что средняя модуляция отражательной способности и пропускания инкапсулированных композитов оставалась относительно постоянной даже после 1000, 5000 и 10000 циклов механического воздействия. Эти эксперименты показали, что настраиваемые пользователем функции инфракрасного отражения и инфракрасной передачи наших композитных материалов в целом сохранялись даже после инкапсуляции.

Далее ученые оценили динамические терморегуляторные функции инкапсулированных композитных материалов (3a) с помощью калиброванных измерений теплового потока на SGHP. График зависящих от времени тепловых потоков, полученных для репрезентативного инкапсулированного композита, показал значение 221 Вт/м² при приложенной деформации 0% и значение 237 Вт/м² при приложенной деформации 30% (3f). Средние изменения стационарного теплового потока, измеренные для таких композитов, можно было легко отрегулировать между 7 ± 1 и 16 ± 2 Вт/м² при приложенной деформации (3g). Изменения теплового потока, наблюдаемые для инкапсулированных композитных материалов, снова были меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитов без какой-либо инкапсуляции, предположительно из-за дополнительной изоляции инкапсуляционным слоем на основе SEBS. Эти эксперименты показали, что контролируемые пользователем функции управления теплом наших композитных материалов в целом сохранялись даже после инкапсуляции.

Затем ученые сравнили стабильность инкапсулированных композитных материалов после определенного числа циклов стирки. Примечательно, что внешний вид инкапсулированных композитов оставался полностью неизменным (без потери Cu) даже после 0, 1, 10 и 20 последовательных циклов стирки/сушки. Средние общие изменения инфракрасного отражения и пропускания, полученные для инкапсулированных композитов, оставались неотличимыми друг от друга после 0, 1, 10 и 20 циклов стирки/сушки. Напротив, внешний вид аналогичных композитов без инкапсуляции существенно изменился после 10 циклов и показал почти полное удаление слоя Cu во время стирки. Средние общие изменения инфракрасного отражения и пропускания, полученные для аналогичных композитов без инкапсуляции, существенно снизились после 10 циклов. Эти эксперименты показали, что разработанные инкапсулированные композитные материалы можно неоднократно стирать, как и обычные ткани, что является редким достижением для носимых динамических терморегулирующих материалов.


Изображение №4

На следующем этапе исследования ученые приступили к исследованию композитных материалов, внедренных в ткань (тканевая сетка), без и с механической деформацией (1f и 4a). Снимки с цифровой камеры показали, что полученные композиты с интегрированной сеткой имели площади 560 см², были равномерно прикреплены к сетке и легко деформировались под действием приложенной деформации (4b). Кривые зависимости напряжения от деформации и соответствующие изображения с камеры показали, что композиты с интегрированной сеткой имели эластомерное поведение с модулем Юнга 1.2 МПа, сопоставимым с модулями стандартных композитов, но деформациями на разрыв 300%, сопоставимыми с модулями сеток самих по себе. Локальные изображения оптической микроскопии показали, что внешние металлические слои композитов с интегрированной сеткой состояли из прилегающих доменов Cu без какой-либо приложенной деформации и состояли из отдельных доменов Cu при приложении деформации. Это указывает на то, что ранее описанный рабочий механизм сохранялся (4c). Эти эксперименты продемонстрировали простоту изготовления композитных материалов, интегрированных в ткань, с большими площадями, надежными механическими свойствами и реконфигурируемыми поверхностными микроструктурами.

Затем была проведена оценка адаптивных инфракрасных свойств композитных материалов, интегрированных в ткань, (4a) с помощью спектроскопии FTIR, как и в предыдущих тестах. Спектры инфракрасного отражения, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно уменьшались с 97% ± 1% до 79% ± 1% и до 72% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (4d). Общие спектры инфракрасного пропускания, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно увеличивались с 1% ± 1% до 4% ± 1% и до 7% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (4e). Средние изменения пропускания, наблюдаемые для композитных материалов, интегрированных в сетку, были меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитных материалов без интеграции ткани. Потенциальной причиной тому может быть то, что передача инфракрасного излучения через приклеенную ткань имела сравнительно слабую зависимость от приложенной деформации. Примечательно, что средняя отражательная способность и модуляция пропускания композитов, интегрированных в сетку, оставались относительно постоянными даже после 1000, 5000 и 10000 циклов механического воздействия. Эти эксперименты показали, что настраиваемые пользователем функции инфракрасного отражения и инфракрасной передачи наших композитных материалов в целом сохранялись даже после интеграции ткани.

Затем ученые оценили динамические терморегулирующие свойства композитных материалов, интегрированных в ткань (4a) с помощью калиброванных измерений теплового потока на SGHP. График зависящих от времени тепловых потоков, полученных для репрезентативного композита, интегрированного в сетку, показал значение 190 Вт/м² при приложенной деформации 0% и значение 204 Вт/м² при приложенной деформации 30% (4f). Средние изменения стационарного теплового потока, измеренные для таких композитов, можно было легко отрегулировать между 6 ± 2 и 14 ± 1 Вт/м² при приложенной деформации (4g). Изменения теплового потока, наблюдаемые для композитных материалов, интегрированных в сетку, снова были меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитов без интеграции ткани, предположительно потому, что поток тепла через прикрепленную ткань имел сравнительно слабую зависимость от приложенной деформации. Эти эксперименты показали, что контролируемые пользователем функции управления теплом исследуемых композитных материалов в целом сохранялись даже после интеграции ткани.

В заключение ученые сравнили адаптивные инфракрасные свойства и динамические свойства управления теплом композитных материалов, интегрированных в ткань. Для этого были использованы FTIR спектроскопия и измерения SGHP. Средние изменения инфракрасного отражения, измеренные для композитов, интегрированных в сетку, композитов без интеграции ткани и отдельно ткани, достигли значений 25% ± 2%, 31% ± 3% и 1% ± 2% соответственно для приложенных деформаций 50%. Средние изменения инфракрасного пропускания, измеренные для композитов, интегрированных в сетку, композитов без интеграции ткани и отдельно ткани, достигли значений 6% ± 2%, 18% ± 2% и 8% ± 2% соответственно для приложенных деформаций 50%. Изменения теплового потока, измеренные для композитов, интегрированных в сетку, композитов без интеграции ткани и отдельно ткани, достигли значений 14 ± 1, 29 ± 3 и 5 ± 1 Вт/м² соответственно для приложенной деформации 30%. Эти эксперименты показали, что исследуемые композитные материалы могут обеспечить стандартные тканевые сетки адаптивными инфракрасными свойствами и динамическими терморегулирующими функциями.


Изображение №5

На финальном этапе исследования ученые приступили к анализу перфорированных, инкапсулированных и интегрированных в ткань композитных материалов без и с механической деформацией (1g и 5a). Снимки с цифровой камеры показали, что полученные перфорированные, инкапсулированные и интегрированные в сетку композиты имели площадь 560 см², были покрыты отверстиями диаметром 200 мкм с зазорами между краями 1 мм, были полностью покрыты слоем инкапсуляции, были равномерно прикреплены к сетке и легко деформировались под действием приложенной деформации (5b). Кривые зависимости напряжения от деформации и соответствующие изображения с камеры показали, что перфорированные, инкапсулированные и сетчато-интегрированные композиты показали эластомерное поведение с модулем Юнга 1.0 МПа и деформацией на разрыв 340%. Локальные изображения оптической микроскопии показали, что внутренние металлические слои перфорированных, инкапсулированных и сетчато-интегрированных композитов содержали круглые отверстия, окруженные прилегающими доменами Cu без какой-либо приложенной деформации, но содержали овальные отверстия, окруженные отдельными доменами Cu при приложении деформации, что подтверждает рабочий механизм исследуемых композитов (5c). Эти эксперименты продемонстрировали простое изготовление многофункциональных композитных материалов, которые сохраняли свои большие площади, надежные механические свойства и реконфигурируемые поверхностные микроструктуры.

Общие спектры инфракрасного отражения, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно уменьшались с 63% ± 1% до 55% ± 1% и до 51% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (5d). Общие спектры инфракрасного пропускания, полученные для композитов, показали средние значения, которые постепенно увеличивались с 2% ± 1% до 5% ± 1% и до 7% ± 1% при приложенных деформациях 0%, 30% и 50% соответственно (5e). Средние изменения отражательной способности и пропускания, наблюдаемые для перфорированных, инкапсулированных и сетчато-интегрированных композитных материалов, были меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитов без какой-либо перфорации, инкапсуляции и интеграции ткани, в соответствии с ожиданиями для комбинированного влияния выстроенных отверстий, инкапсулирующего слоя на основе SEBS и приклеенной сетки. Примечательно, что средняя модуляция отражательной способности и пропускания перфорированных, инкапсулированных и сетчато-интегрированных композитов оставалась относительно постоянной даже после 1000, 5000 и 10000 циклов механического воздействия. Эти эксперименты показали, что настраиваемые пользователем функции инфракрасного отражения и инфракрасной передачи многофункциональных композитных материалов в целом сохранялись даже после одновременных модификаций перфорации, инкапсуляции и интеграции ткани.

График зависящих от времени тепловых потоков, полученных для репрезентативного перфорированного, инкапсулированного и интегрированного в сетку композита, показал значение 197 Вт/м² при приложенной деформации 0% и значение 212 Вт/м² при приложенной деформации 30% (5f). Средние изменения теплового потока в стационарном состоянии, измеренные для таких композитов, можно было легко отрегулировать между 9 ± 1 и 15 ± 1 Вт/м² при приложенной деформации (5g). Изменения теплового потока, наблюдаемые для перфорированных, инкапсулированных и сетчато-интегрированных композитных материалов, снова были меньше, чем те, которые сообщались для аналогичных композитов без какой-либо перфорации, инкапсуляции и интеграции ткани.

Изменения инфракрасного отражения и инфракрасного пропускания, измеренные для многофункциональных композитов, достигли значений 12% ± 2% и 5% ± 2% соответственно для примененных деформаций 50%, что напоминает тенденции, измеренные для индивидуальных модифицированных композитов. Изменения теплового потока, измеренные для многофункциональных композитов, достигли значения 15 ± 1 Вт/м² при 30% деформации. Проницаемость воздуха и водяного пара, полученная для многофункциональных композитов, составила 55 ± 3 фут³/фут²/мин и 855 ± 20 г/м²/день соответственно, что соответствует наблюдениям для перфорированных композитов. Наконец, видимый внешний вид и инфракрасные спектры, зарегистрированные для многофункциональных композитов, оставались практически неизменными в течение 20 циклов стирки/сушки, что соответствует наблюдениям для инкапсулированных композитов.

Совокупность результатов вышеописанных комбинированных экспериментов показывает, что исследуемые многофункциональные композитные материалы не только сохраняют адаптивные инфракрасные свойства и динамические терморегулирующие функции других типов композитов, но и включают в себя их многочисленные синергетические выгодные характеристики.

Для более детального ознакомления с нюансами исследования рекомендую заглянуть в доклад ученых.

Эпилог

В рассмотренном нами сегодня труде ученые провели анализ разработанных ими композитных материалов, которые могут быть интегрированы в ткани для реализации функции терморегуляции. Данное исследование было вдохновлено свойствами кожи кальмаров, в частности мимикрией, управляемой хроматофорами, которые переходят между расширенным и сокращенным состояниями (при мышечной работе) и, таким образом, модулируют передачу и отражение видимого света.

Ученые создали композитный материал, который управлял не видимым светом, а инфракрасным, так как при нагревании тело человека излучает часть тепла именно в виде инфракрасного излучения. Целью было создать материал, который сможет быть настроен под термические пожелания пользователя, дабы регулировать степень высвобождаемого излучения, тем самым реализуя терморегуляцию.

В экспериментах участвовали перфорированные, инкапсулированные, интегрированные в сетку (сетчатая ткань) композиты, а также комбинация всех трех. В результате экспериментов было установлено, что все эти варианты (особенно комбинированный) обладают отличными свойствами: воздухопроницаемость, паропроницаемость, терморегуляцию, устойчивость к деформации и механическому воздействию (стирке и сушке).

Авторы разработки уверены, что их детище станет неотъемлемой составляющей зимней одежды будущего. Но одежда не является единственным потенциальным применением композитных материалов, ведь они могут быть использованы и для других носимых систем, таких как носимая электроника, эластичная текстильная электроника и даже трибоэлектрические материалы. В будущем предстоит провести еще немало тестов и совершенствований, но уже сейчас очевидно, что данная разработка будет крайне эффективной и полезной во многих отраслях жизни человека.

Немного рекламы

Спасибо, что остаётесь с нами. Вам нравятся наши статьи? Хотите видеть больше интересных материалов? Поддержите нас, оформив заказ или порекомендовав знакомым, облачные VPS для разработчиков от $4.99, уникальный аналог entry-level серверов, который был придуман нами для Вас: Вся правда о VPS (KVM) E5-2697 v3 (6 Cores) 10GB DDR4 480GB SSD 1Gbps от $19 или как правильно делить сервер? (доступны варианты с RAID1 и RAID10, до 24 ядер и до 40GB DDR4).

Dell R730xd в 2 раза дешевле в дата-центре Maincubes Tier IV в Амстердаме? Только у нас 2 х Intel TetraDeca-Core Xeon 2x E5-2697v3 2.6GHz 14C 64GB DDR4 4x960GB SSD 1Gbps 100 ТВ от $199 в Нидерландах! Dell R420 — 2x E5-2430 2.2Ghz 6C 128GB DDR3 2x960GB SSD 1Gbps 100TB — от $99! Читайте о том Как построить инфраструктуру корп. класса c применением серверов Dell R730xd Е5-2650 v4 стоимостью 9000 евро за копейки?